变形控制强夯设计法的工程应用4.1 青岛海西湾开山填海工程1工程概况拟建修船场区内原始地层及海域主要为淤泥及淤泥质土，场区分两期回填，其中Ⅰ期回填场区的 2/3，Ⅱ 期为新近回填，占场区的1/3。区内地层较为简单，上部为开山碎石填土层，厚度为 2.0～13.0m。厂区由于基岩埋深较深，回填层较厚，局部有残留软土层，且开山土石料形成的陆域，灌注桩成桩难度大，工期长，造价高，设计对陆域深填区采用平锤高能级强夯、局部有残留软土区采用异型锤强夯置换。2深填区高能级强夯深填区土石填料层较厚，固结时间短，为达到较好的密实效果，减少工后沉降，采用平锤高能级强夯处理。由于处理后场区要满足修船厂柱基、室内外地坪、道路等对变形大小的不同要求，设计时根据土层特性和需要加固的深度要求确定不同的强夯能级和施工工艺，其中对柱基下和重型设备基础下应布置有超高能级夯点。强夯处理后，对残留淤泥厚度 δ ≥ 3m 的局部区域进行高压旋喷等方法固结处理，减小强夯加固区沿深度方向的刚度差异，避免出现过大的工后差异沉降。3异型锤强夯置换在陆域回填区，对露天钢材堆场的桥吊柱基，采用异型锤强夯，增加置换深度，减小差异沉降。东围堰内区局部软土层较厚、含水量高，夯前采用插设竖向排水板与堆载预压联合处理，围堰外区没有经过堆载预压，为避免夯后两部分区域土体刚度差异过大，造成柱基较大差异沉降，对东围堰内区用4500kN·m 能级强夯置换，外区用 5500kN·m 能级强夯置换。4强夯地基变形计算经检测强夯处理后地基承载力满足要求，在这种情况下，对于变形量的控制设计就成了确定强夯方案是否适用和进行强夯设计的关键。本项目淤泥质土较厚的 D 区采用 8000kN·m 能级强夯进行处理，因此对淤泥质土的固结沉降计算分析可选用不同淤泥厚度的勘探点进行计算，各轴线柱基计算沉降量与项目建成后沉降观测 5 年稳定后的实测值见图 5。根据修船区车间强夯地基检测报告和现有的沉降观测成果表明，产生差异沉降主要是由于填土下存在软弱淤泥质粉质粘土固结沉降引起的。根据近5 年的实测沉降结果可以看出，在全部 252 个柱基中，仅有 4 个柱基的沉降量超过了规范要求，整个监测结果与强夯前的预测分析完全一致。该处柱基已经采取了一定的结构预防措施，以此说明了“以变形控制进行地基处理设计”思路的准确性。4.2 中化格力二期 5.5 万 m3石油储罐地基处理1工程概况中化格力二期项目位于珠海市高栏港经济开发区，场地原始地貌单元属海岸沉积地貌，该场地于2004 年采用 10000kN·m 能级强夯处理整平，经自重固结6 年后，拟提前投入使用，经检测，场地地基承载力满足要求，但计算沉降变形过大，需以变形控制进行地基处理设计。对强夯后的场地进行钻探取样，结果显示，拟建场地主要由新近人工填土层、第四系海陆交互相沉积层和燕山期花岗岩构成。根据夯后二维面波测试，场地层状结构明显，呈上硬下软的状态，下层仍存在较厚的淤泥质土层，T1304 罐东西方向软土层的分布差异较大，西侧软土分布厚度大，整体不均匀性大；T1303罐土层均匀性在 5～10m。2方案选用夯后 T-1303、T- 1304 罐地基承载力满足设计要求，但不均匀沉降不能满足规范[9]要求，故以变形控制进行地基处理设计。为充分利用强夯地基承载力，同时减小储罐地基的不均匀沉降变形，本次T- 1303、T- 1304 罐地基处理采用疏桩劲网复合地基。疏桩劲网复合地基充分发挥地基及疏桩基础承载力，主要目的为控制基础的沉降变形[8]。结合本工程特点，桩设置为带桩帽的减沉疏桩、网设置为加筋复合垫层，见图 6。考虑到油罐地基在周边环墙处受力比内部大，为使地基的刚度分布与基础基底压力分布相吻合，减小不均匀变形，疏桩采用环形布桩方式；为协调疏桩与强夯地基的受力，本方案采用直径为5.0m 的大尺寸桩帽；为协调疏桩与强夯地基的变形，采用厚度为 1m 的碎石垫层，其内设4 层三向土工格栅。此文由（随州建筑地基加固公司)-永学房屋建筑加固整理，希望对您有所帮助！如果您有关于地基基础工程加固、房屋加固、老房子地基加固、建筑地基加固等相关问题，欢迎拨打电话来了解。
